圆锥破碎机设计的具体方案

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  圆锥裂开机设计的具体方案1绪论引言31%22%。绝大多数的原矿需350mm10mm金属矿山选矿厂的主要裂开设备。裂开机的进展与人类社会的进步和科学技术的水平亲热相关。随着科学技术的发裂开机正向着大型、高效、牢靠、节能、降耗和自动化方向进展。历史进展圆锥裂开机诞生于20世纪初叶。弹簧式圆锥裂开机是由美国密尔沃基城西蒙斯兄弟二人研制的，故称之为西蒙斯圆锥裂开机。其构造为主轴插入偏心套，化不大。Chalmers是在旋回式裂开机根底上进展起来的陡锥裂开机。该机承受液压技术，实现了液压调整排矿口和过载保护，简化了裂开机构造，减轻了重量，提高了使用性能。Babbitless等推出上部单缸、周边单缸液压圆锥裂开机。2070-80AllisChalmers司又推出了Omni型圆锥裂开机。Babbitless公司推出BSUF型超细圆锥裂开机，它采704来调整排矿口和实现过载保护，给料粒度-10mm,产品粒度-6.3mm80%。2090NordbergHPSvedalaH20%。00、1200、1650、220020世纪80Nordberg公司引进西蒙斯和旋盘式圆锥裂开机设计制造技术，并合作生产该系列圆锥裂开机。2090HPGOmni1993械工程设计争论院开发简化构造的惯性圆锥裂开机，东北大学也在争论振动裂开机。·路桥机AF推出需蒙斯、旋盘式和HP和鞍山矿山机械总厂也都生产中小型圆锥裂开机。差距，有待进一步争论、改进。应用效果度小，裂开效果非常明显。美国NordbergMP-1000ButteSymons，降低磨矿能耗。19979790t/h；细碎机排料粒度-12mm92%，350t/h,提高了磨机生产力量，降低了磨机能耗。北京矿冶争论总院和安徽铜陵某有色公司联合攻关用PD90120型颚式裂开机和GYP120070-80t/h，从给料-750mm-8mm，20%，25%。2总体方案设计圆锥裂开机的类型〔中碎用〔、和短头型〔细碎用〕三种型式，其中以标准型和短头型应用最广。我国制造的中细碎圆锥裂开机用汉语拼音字母和动锥的底部直径表示型号，如短头型、2200—动锥底部直径〔毫米。类型。本设计的具体方案承受的是2100标准弹簧圆锥裂开机，即PYB2100。圆锥裂开机的工作原理锥齿轮〕34OO1OOO2图2.1 圆锥裂开机1马达；2—传动轴；图2.1 圆锥裂开机1马达；2—传动轴；3—伞齿轮；4—偏心轴套5—主轴；6—动锥；7—定锥；8—球面轴承D—动锥底部直径是随动锥转动连续的进展裂开矿石，所以它比其他裂开机生产率高而工作又比较平稳。简述各局部构造及功用图图2.2 2100标准型圆锥裂开机1—机架下盖；2—止推盘了；3—偏心轴套；4—直衬套；5—机架中心套筒；6—大伞齿轮；7—平衡重；8—方销；9—进水管口；10—机架；11—球面轴承座；12—球面轴承；1314—衬板；1516—毛毡密封；17—固定环〔支承环；18—弧形齿板；19—锁紧螺帽；20—制动齿板；21—分矿盘；22—漏斗；23—支承罩；24—“U”型螺栓；25—定锥衬板；26—耳环；27—注黄油孔；28—调整环；29—螺栓；30—动锥；31—领缘；32—环形油槽；33—排水管口；34—传动轴套筒；35—小伞齿轮；36—排油口；37—锥衬套；38—主轴；39—进油口球面轴承局部；动锥局部；调整环局部。固定在根底上。叫直铜套。直衬套原来用青铜材料制作，由于尼龙轴承有很多优点，所以，目前很多为避免直衬套上串，在直衬套的上口开两个缺口，装一压板将其压住。合。其另一端借联轴器与电动机相连接。时由于滚动轴承承受很大的冲击力而遭损坏，所以必需承受较好的轴承。3637307。21由于没径向限位，在运转中，沿外圈碰损很严峻，寿命很短。32的下部止口与机器上的环形加工面相协作。轴承的不断地试验改进，此种轴承将会慢慢的多地被承受。192120。内，以防止主轴与锁紧螺帽的相对运动。裂开腔里。裂开后的矿石，从两锥体下部落地运输带上。口，定锥衬板25上面相应地有八个耳环26。用“U”形螺栓24穿过缺口钩在耳环上，2817整环排矿口便减小；向左旋转调整环，则排矿口增大。182716。固定环〔也叫支撑环〕的锥面与机架上部的锥面相协作，固定环沿圆周方向有165定环压在机架上。这样，当不能裂开的物料落入裂开腔时能起保险作用。滑与防尘。完善的防尘装置。目前弹簧式中细碎圆锥裂开机都是用水封防尘装置。34，其下端153536灰尘带走。3738轴承是承受单独的油路给油和排油进展循环润滑。裂开机的保险装置：它是装在机架一圈的16组弹簧。当不能裂开的物料进入裂开恢复原位。这样，能在肯定程度上保证裂开机的安全。3圆锥裂开机的构造参数和工作参数的选择与计算构造参数给矿口宽度与排矿口宽度B(1.2~1.5)D，给矿粒度D系依据选矿流程打算。排矿口宽度应当有一个调整范围，以供裂开各种硬度矿石的需要。2100260mm，即最大给矿口宽度B312～325mm.Zdmaxe 〔dmax图3.1 圆锥裂开机的啮角和平行带21矿石Z=1.9软矿石Z=1.6。确定中碎用圆锥裂开机的排矿图3.1 圆锥裂开机的啮角和平行带21α[5，4-1]可知，圆锥裂开机的啮角仍需满足以下要求： ()2 〔3.1〕2 1式中 、1

  ——裂开锥与固定锥的锥面倾斜角。2——2o。——矿石与衬板之间的摩擦角。设计时，通常取21o~23o机取 40o~45o；在不断增1加构造尺寸的状况下，尽量增大 ，这样做才能够提高机器的生1产率。本设计中承受的 40o 61o1 221o裂开机的摇摆行程图3.2 裂开锥的摇摆行程口平面内的裂开锥轴线〕rH——裂开锥下边缘到球面中心Os2820tan2o57mmAsA2Ltan 〔3.3〕式中LsA21260tan2o88mm平行碎矿区l为了能够更好的保证裂开机的产品到达肯定的细度和均匀度，圆锥裂开机的裂开腔下部必需对于标准型圆锥裂开，平行碎矿区的长度可按下式确定：l(0.08~0.085)D 〔3.4〕式中D是裂开锥的底部直径。l(0.08~0.085)2100168~178.5mm取l170工作参数裂开锥的摇摆次数圆锥裂开机裂开锥的倾角1较裂开锥的摇摆次数是依据它的排矿特点来进展设计的。图3.3 矿石在裂开锥上所受的力图3.3 矿石在裂开锥上所受的力矿石重力分力Gsin1、摩擦力fGcos1和离心惯性力P。但是，惯均为零，因此能不考虑。3.3GGsing 1

  次/分 〔3.5〕系指标准型圆锥裂开机而言。上述理论计算公式系依据全部矿石都按自1～2量。[5，4-6]可知，圆锥裂开机实际有利转速可以用以下阅历公式计算：Dn320次/分 〔3.6〕D式中D——裂开锥底部直径，米。2.1n3202.1

  220次/分生产率〔规格、以及裂开机操作条件〔裂开笔、负荷系数、给瓯矿均匀程度〕等因素相关，同时去的理论计算方式，一般多承受阅历公式进展概略计算，并依据实际条件加以校正。[5，4-7]可知，在开路裂开时，圆锥裂开机的生产率按下式计算：QKK1

  =1.13～1.23；q——单位排矿口宽度的生产力量，查表由插值法得qo

  505吨/小时593吨/小时由文献[5，4-8]可知，在闭路裂开时，圆锥裂开机的生产力量按闭路通过矿量来计算：Q”KQ 吨 / 小 时〔3.8〕式中Q——开路时裂开机的生产力量，顿/小时；K=1.34。Q”1.34593795 吨/小时所以此圆锥裂开机的生产力量为500～800吨/小时。电动机功率[5，4-9]可知，圆锥裂开机的电动机功率可按以下阅历公式计算：N65D1.9 〔3.9〕式中D——裂开锥底部直径，米。266.2KW查表得实际选用的电动机功率为200KW。圆锥裂开机的运动学1O夹角为2o。裂开机运转时，裂开锥轴线OO锥的运动过程中从始至终保持静止。因此，裂开锥的运动可视为刚体绕定点的转动。心轴套的偏心孔绕机器的中心线作旋转运动，而且还绕自己的轴线 裂开锥的角速度向量图运动或牵连运动——裂开锥绕机器中心线 裂开锥的角速度向量图量的几o 12度向量的方向由右螺旋规章打算。2裂开锥的进动角速度向量 和确定角速度向量1

  从图中能够准确的看出，当90o有最小值：0 sin1omin1〔3.12〕当0时，则有最大值：0 〔3.13〕omax瞬时轴线位置是不同的。裂开机在空载运转时，由于安装或制造的质变化，可能消灭两种极限状况：当 0时则 即裂开锥的瞬时轴1 0图图3.6 空载时裂开锥的角速度向量图不允许的。当1

  180o 90o 〔3.14〕2 2所以，圆锥裂开机的91o。的大小可由下式确定：0 2cos90o 〔3.15〕0 2角速度的转动方向始终与偏心轴套的回转方0确实定转数为10~15转/分，即120~150o。〔由于接触点是变化的，可以近似的”可由破图图3.7 有载时裂开锥的速度计算图动时的速度来确定。ozB”B0 c”B o式中c为B点至瞬时轴线〔裂开锥的母线〕的垂距。oz”BozBV rB 0式中r0

  的转动方向与的转动方向相反。依据裂开机的构造尺寸，通常，r00.04~0.05。c的转动方向相反。圆锥裂开机的动力学

  40~50o”的转动方向与偏心轴套0图图3.8 牵连惯性力对ox’,oy’,oz’轴的力矩产生的惯性力和惯性力矩的大小和方向，以便实行措施消退其有害的影响。裂开锥的惯性力和惯性力矩依据圆锥裂开机的运动学分析，圆锥裂开机的裂开锥是作规章运动。为使裂开锥作规章运动，必需在其上加一具有肯定大小和方向的固定点o矩。作用在裂开锥上的惯性力矩可以用下述方法确定。ooxyz,oz〔即角速度向量的方向〕与裂开机中心线；取动坐标系ox”y”z”，使oz”轴〔即相对角速度向量的方向〕1裂开锥的轴线重合，并且使ox”轴位于oz轴与oz”轴构成的垂直平面内，则oy”轴垂直于oy轴的正向一端看去，由到转到一个角的方向是正的转向，即反时1针的方向。将裂开锥分成很多垂直并对称于oz轴的薄圆片。另P表示任一薄圆片上的质点，其i确定加速度a 为：pia a a a 〔3.17〕pi ei ri ki式中aei

  ) 〔3.18〕ki i ki i ri ri下面就分别确定牵连惯性力、相对惯性力、哥式惯性力对ox”、oy”、oz”轴的力矩。牵连惯性力对ox”、oy”、oz”轴的力矩Pi

  y2 〔3.19〕eiy iei i因此，则可写出质点系的牵连惯性力的分力对ox”、oy”、oz”轴的力矩为〔沿坐标轴方向的力矩向量为正：Mex”

  y”z”0由于裂开锥对称于oz”，所以裂开锥对于oz”轴的离心转动惯量mi

  为常数，故相对加速度只有向心加速度。因裂开锥对称与oz”轴，所以1裂开锥内每两个对称质点的对与任何轴的力矩为零。ox、oy”、oz轴的力矩将P处，并沿ox和oz”i轴分解为 和 ，其值为：x” z” sinx” cosz”x”和z”组成的平面与坐x”oz”速度沿ox”oz”轴的重量为〔3.：a 2V

  i kiz” i 1C 都通过oz”轴，而且裂开锥内每两个对称质点的这种惯性力彼此平衡，因而整个kix”裂开锥的这种惯性力也成平衡故其对于任何轴的力矩皆为零而C 的方向与oz”轴一kiz”PP的惯性力具有同样大小，但方向相反。因此，这两个质点的惯i i性力组成一个力偶，作用面平行于坐标面x”oz”，力偶矩等于：2msinx”2x”4m

  ，可把裂开锥及其心轴分成很多简洁外形的单元〔图3.10由下式分别求出每个单元体的转动惯量J 和J 然后取其总合即为J1i 2i 1和J 。转动惯量的计算公式如下：2J J

  ——每个单元体的质量；——裂开锥及其心轴材料的比重，吨/米3；g——重力加速度，米/秒2；R R——裂开锥的轴线到相应单元体的边缘的距离，米；iZ R——裂开锥的悬挂点到单元体的边缘的距离，米。i裂开锥绕裂开机中心线 裂开锥转动惯量近似确定法Cmr2 〔3.26〕式中m——裂开锥的质量；r——裂开锥的质心到裂开机中心线的距离。oMh y”C

  2.16m惯性力位于水平方向，不通过裂开锥的质心。偏心轴套的惯性力由于偏心轴套的质心不在其回转轴线上，因此，它在旋转中也产生惯性力C，其值等p用积分方法5确定：C dCp v p

  ——偏心孔体的微分惯性力；p——偏心孔体的微分体积；x——偏心轴套的比重；n——dVx x

  (nm)d2(3mn)]2〔3.31〕C 5.6106NpL0.77m3.5经传动轴、小伞齿轮、大伞齿轮〔与偏心轴套固联在一起〕驱动主轴，使动锥轴线面运动。同时，动锥还绕本身轴线

  自转。这样的运动叫旋回运动。所以，圆锥裂开机又称为旋回裂开机。所谓偏向局部的运动状态是指：孔载荷有载时留意在锥衬套里和偏心轴套在直衬图3.12 动锥上的作用力OG，动锥的惯性力C

  和其它作用力。为了简化，动锥自重G和其它作用力可省略不计，求得对球面中心点O的力矩方程式为：M Cl (ClCl)0 00 11 22圆锥裂开机的主轴和偏心轴套支靠在哪一边，依据上公式可有三种状况：当M0时，也就是没有平衡重或平衡重较小时，裂开机主轴和偏心轴套的薄边靠在直衬套的左侧。当M0时，也就是有平衡重并平衡重较大时，裂开机主轴靠在偏心轴套的薄边，而偏心轴套靠在直衬套的右边。当M0时，也就是使动锥惯性力完全平衡，实际上这是不行能的。衬套的右侧。(a)(a)(b)(c)图3.13 裂开机偏心部件的运动状态〔间隙〕较第一种偏心部件运动状态的笑，所以产生冲击载荷较小；产品粒度也较整齐和比较小，但直衬套受力较大。平衡重并使M0，从而又能减弱惯性力和惯性马上对机场的振动和对机器运转的有害2100载时，主轴靠在偏心轴套的厚边而偏心轴套还是用厚边压在直衬套上。②大伞齿轮的运动状态直衬套与直衬套中间有较大的间隙而且偏 心轴套的厚边总是压向直衬套，所以大伞OO2C线顶交于一点并且节线相重合。大伞齿轮这这种裂开机伞齿轮磨损特别严峻，寿命很短。③偏心局部的间隙所谓偏心部件的间隙是指直衬套与偏心轴套，主轴与锥衬套之间的间隙。冲击与振动。4电动机的选择及轴的计算主电动机的选择及传动比的安排电动机的选择图3.13 大伞齿轮的运动状态0 P=200kw,n=590r/min.1—直衬套2—偏心轴套3—0 传动比的安排2100nw=243r/min,得：ni onw

  2.43 〔4.1〕传动装置的运动和动力参数的选择和计算轴〔电动机轴：P200KW 〔4.2〕o〔4.3〕

  m/s60103 60103〔4.27〕齿轮的校核〔Ⅰ〕校核齿面接触疲乏强度接触应力的计算由文献[4]表539可知，齿面接触应力计算公式，即 Z ZH H E

  107.44MPa接触疲乏强度的许用应力由文献[4]表528可知，许用接触应力计算公式，即 HlimHP SHmin

  2.851.5417.53MPa弯曲强度的齿根许用应力由文献[4]表531可知，齿根许用应力计算公式，即 HP

  〔4.34〕〔4.35〕a t 14.1传动轴的受力简图绘制传动轴的受力简图，如下图，求支座反力①垂直面支反力：由M 0，得：CR LBY 2

  MPa 〔4.43〕处理，由文献[1]表15可知， 60MPa。因此，1 ，故安全。ca 1准确校核轴的疲乏强度①推断危急截面IVVV受的弯矩较大；从受载的状况来看，截面CCV。V抗弯截面系数 W0.1d30.mm3 〔4.44〕抗扭截面系数 WT

  4轴按精车加工，由文献[1]附图34可知，外表质量系数为：0.84轴未经外表强化处理， 1q固得综合系数为k1kK

  〔4.52〕故该轴在截面V左侧的强度是足够的。V抗弯截面系数 W0.1d30.mm3抗扭截面系数 WT

  4.74MPa截面上由于轴肩而形成的理论应力集中系数 及 按文献[1]附表32查取。因 r 3d 150

  1)10.87(1.31)1.26由文献[1]附图32可得轴的截面外形系数为 0.58由文献[1]附图33可得轴的材料的敏感扭转剪切尺寸系数为0.76综合系数为kKk

  212.53S1.5故该轴在截面V左侧的强度是足够的。滚动轴承的选择和寿命验算滚动轴承的选择滚动轴承为双列圆锥滚子轴承 350324B，由文献[2]表39.2 24得C 862KN，rC 1490KN，e 0.83，Yor 1寿命验算轴承所受支反力合力

  3015.6N 〔4.54〕对于双列圆锥滚子轴承，派生轴向力相互抵消。F 0，FBa Ca

  4.34109 hL 4.34109h=4.95105年h承并不能到达所计算的寿命。经审核后，此轴承合格。小结全过程。通过本次毕业设计，使我对所学学问有机地串联在一起，在了解圆锥裂开机的根底CADWord加娴熟。在此次设计中，难免有肯定的缺乏，请各位教师细心指正。致谢感谢在实习期间为我急躁指导的王月明师傅、段部长。的一笔贵重财宝。在这里，再次对王教师表示最真诚的谢意。感谢我同组的同学们和室友们，在设计过程中赐予我的关心与帮助。参考文献[M].北京：高等教育出版社，2023.[M].北京：化学工业教育出版社，2023.[3]孙恒，陈作模.机械原理[M].北京：高等教育出版社，2023.[4]孙志礼.机械设计[M].沈阳：东北大学出版社，2023.〔选矿机械局部〕[M].北京：冶金工业出版社，1978.[M].北京：冶金工业出版社，1980.[M].北京：冶金工业出版社，1981.[8]曹中一.裂开粉磨机械使用修理[M].北京：机械工业出版社，1991.[9]Yuliangzhong.JournalofWuhanUniversityofTechnology[J].ChinaAcademicJournalElectromicHouse,1997.附录A 自动磨碎机以及散装流体材料对其的影响〔主体松软材料，对自动磨碎机以及散装流体材料的影响所做的调查。散装材料磨碎机应用的根底4R方面，这种进展起来的自动研磨机是被证明成功的。关键词：散装材料的状态，自磨机，工厂1粉碎除了在大多数粉碎机的磨碎过程或是压缩机在散装材料运动中被压碎的过程，只有在很少的一些设备例如轧辊机和挤压机粉碎时承受的材料才是固定的或能够说是散装材料自动磨碎机的的设想被提出来了。2流体散装材料在机械学的分支介质机械学中，散装材料同样被叫做主体松软材料，它是相互关联软材料的骨骼。然而，肉眼可见的方面分析，它同样代表流体和流体的一些特性。与流体一样，散装材料不能保持固定的外形；散装材料和流体都不能承受拉力但能承受压力。散装材料与流体的不同点是散装材料能承受较小的正切力，而流体不能，这是由于在散装材料里存〔内部摩擦角。也就是说，假设用外部条件施加在散装材料上用以减轻或削减内部摩擦角，散装材料将被流体化。举例来说，把一些如水和胶体材料的介质参加到散装材料中或是在外部施加特别的力〔谐振力等〕在散装材料上，散装材料将会被流体化。散装材料状态的影响因素装材料的状态越简洁得到。具体说来，影响因素包括：越难得到。散装材料单元体的重量。单元体的重量越大，散装材料的状态越难得到。〔多孔性〕程度。散装材料越疏松，散装材料的状态越简洁得到。并且导致散装材料不易流淌。程度有着亲热的关系。对于抱负状态的散装材料，实际状态的散装材料更难流淌。散装材料流体状态的分类散装材料流体状态依据是否有承载能量的介质可分类为：气，但不能起到承载能量作的介质，这样的流淌形式都被认为是单阶段流淌。的或是接近悬浮的，这样的流淌形式被认为是双阶段流淌。散装材料的流淌速度对于自磨来说是主要参数。依据其速度，流体的状态可分为：〔a〕(ν9m/s)；〔b〕(9ν100m/s)；〔c〕(20ν100m/s)；〔d〕(100ν200m/s)；〔e〕(250ν1000m/s)。当流淌速度在最低速度范围内时，自磨的效率是格外低的，作为自动磨碎机来说这被选来作为纵向离心磨碎机的参数，并且极细粉碎中承受高速和超高速。流体磨碎机的分析自磨形式的分类流体的自磨形式可大致分为：自磨的冲击。在这种形式下，微粒相互碰撞并且减小；自磨的分层。微粒相互撞击相互削减，发生微粒分层、削减的现象；自动磨碎机的分析实际上，独立的流淌形式常消灭在自磨机上，在一些状况下，两种流淌形式在离心自磨流淌时不同的阶段和状态会带来不同的自磨形式。因此，散装材料的阶段和状态也必需考虑进去。直线流淌不同，致使微粒撞击和分层，但是磨损和分层的程度是有限的。程度是有限的。研磨主要发生在乱流区域，由于在这个区域发生高速流淌和猛烈骚动。乱流中产生速度越高，自磨得效率越高。如，气流自磨机以固体、气体双直线流淌的自磨下工作。旋转流淌旋转流淌是在如密闭管子或圆筒形容器中的产生的外力的作用下形成的。由旋转流淌是促成自磨的重要的因素。是自磨在旋转流淌的主要形式。由于承载能量的介质的粘度阻碍介质的流淌，自磨得形式相对较弱。与双流淌在自磨中同样占据一个重要位置。自磨的影响因素如上所述的自磨机的根本分析，自磨机的影响因素可以总结如下：磨形式都格外重要。切的影响使硬性材料脆性断裂。粒越细。〔单流淌。影响自磨得效率。因此，双循环中集中材料的增加和单循环状态松

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